本贴由下面这贴
https://tieba.baidu.com/p/7904259200
延伸而来，以前没想过这个问题，也算是增进一下对这一时期甲弹水平的了解。
查看长门舰历可知，长门大改装是在1934年到1936年，此时早已经换了91弹了，所以88弹时一定是未改长门。
说纳尔逊是完全体其实也不算很准确，因为看具体穿深情况，此时纳尔逊的炮弹还未必赶得上更早之前的绿弹的水平。
关于计算使用的穿深表，纳尔逊使用的是1939年的官方穿深表，记载在ADM239/268上，这个之前吧里有一部分，缺了水平穿深的，不过胡德站上抄录了这部分所以就全了，注意胡德站抄录的部分好像出了点错，4B这个表本来是60度航向角（英国这个航向角的计算方式跟我们平时用的是反的，跟克努伯公式那个类似，平行航向时航向角计为90度），结果标记还是90度。
长门使用的是1925年研制的五号穿甲弹的穿深表，以及相应的战斗距离对防御板厚曲线，我这一贴
https://tieba.baidu.com/p/7056038568?pid=136062407829&cid=0#136062407829
已经发过，就不重复了。
关于这个穿深表有一点要说明一下，两方的穿深标准是不一样的，英国人的是穿透（perforation），跟弹道极限差不多，可能要更严格一些。日本人这个是头穿，日本的穿甲测试标准我这一贴
https://tieba.baidu.com/p/6992575489?pid=135364226387&cid=0#135364226387
发过，看描述达到英国的穿孔（penetration）都很勉强，所以要想比较势必涉及一个换算的问题。到了这个时候，实在没办法只能借助于91弹来换算了，o19和o16上有弹道极限的几个数据，而头穿会和装甲验收比较接近（验收垂直装甲时，定心带之后的部分未能穿入装甲板，验收水平装甲时，炮弹未能完整穿透装甲板，允许有碎块穿过）。经过论坛上的整理，410的91弹装甲验收弹速为弹道极限弹速的85%（不过这个是硬化甲的，也不免有误差）。
另外，穿深表无法直接对照装甲，所以需要一个转化的过程，所以借助美国经验式，通过分析穿深表与经验式在不同条件下的差异，以尽量保证结果的准确。
使用德式装甲叠加算法。
最后是剥被帽问题，这个对比中基本只有长门的装甲涉及到剥被帽效果，采用英国的结论，65度着角时无被帽击穿弹速为1210/1030=1.175倍，60度着角时无被帽击穿弹速为1090/980=1.11倍，假设变化量等比于角度变化量，最小到1倍为止。
总之最后这一折腾误差并不算小，免疫区5公里以下的差距应该可以视为没有差距。
长门和纳尔逊的装甲，纳尔逊是30磅（19mm）的船壳加上倾斜18度动力舱13寸（324mm）弹药库14寸（349）的侧舷，水平装甲动力舱3.75寸（93mm）叠加0.5寸（12mm）的背板，弹药库6.25寸（156mm）叠加0.5寸（12mm）的背板。
长门是305mm的主装加上45度倾斜三层25mm（太复杂了偷个懒用美式叠加成60算吧）的穹甲，上甲板25+25+19三层叠加，穹甲水平段动力舱25mm，弹药库51mm。
将英国穿深表上的数据结合旧炮的弹道进行整理，可以发现此时的英国16寸跟经验式所反映的甲弹关系还是很接近的，基本系数都在1.1-1.2之间浮动，总的来说提高着速和增大着角会让系数下降，装甲厚度对穿深的影响则很不明显。
由此计算英国16寸打长门，16200码落角11.55度存速528，以经验式系数1.2击穿305主装后存速215，以裸弹重817.4kg着角33.45度击中穹甲系数1.24（打均质甲没有更接近这个条件的了）时穿深59，基本符合
计算免疫区上限，20800码时存速483，落角17.69，以经验式系数1.15击穿一层25上甲板存速427，击穿第二层25存速363，击穿第三层19存速309，裸弹重817.4kg着角72.31度经验式系数1.15*1.27（按上面的正比计算的0.013*7.3+1.175）时正好击穿25。25500码时存速451，落角25.44，以经验式系数1.16击穿一层25上甲板存速414，击穿第二层25存速374，击穿第三层19存速342，裸弹重817.4kg着角64.56度经验式系数1.15*1.175（按上面65度的1.175）时正好击穿50。
所以可得长门对纳尔逊免疫区下限16200码，动力舱上限20800码，弹药库上限25500码。
计算纳尔逊对长门的免疫区，如上所述，套用穿深表上的经验式系数或是弹速时要除以0.85。对垂直装甲13km时存速525落角10.4击穿19mm船壳后存速519（经验式系数1，没有这个厚度和角度的均质装甲的数据，考虑无论取多少差距都不大所以直接取1），以经验式系数1.055（穿深表上着角28度对350甲时系数0.8967，除以0.85得到1.055）可以击穿18度的345主装。14km时存速510落角11.7击穿19mm船壳后存速504（同上取1），以经验式系数1.058（穿深表上着角30度对325甲时系数0.8996，除以0.85得到1.058）可以击穿18度的325主装。
可知免疫区下限动力舱14km弹药库13km。
对水平装甲，弹药库的距离已经超过25km了，弹道图上的数据没有那么远，但是金刚代设计水下防护时的资料中有26km的弹道数据如下
35度落角418存速，以经验式系数0.989（着角55度六寸甲附近经验式系数0.841，除以0.85得到0.989）击穿156mm的主水平后存速89，以经验式系数0.989（没有合适的装甲厚度，直接沿用了上面的系数）可以击穿14mm背板，基本正好。
17km存速470落角16度，以经验式系数0.874（1寸装甲76.5度着角时经验式系数0.763，这个角度小点装甲薄点差不多，除以0.85后等于0.874）击穿动力舱93mm的主水平后，存速103，以经验式系数0.874可以击穿10mm背板。
综上可知纳尔逊对88弹长门的免疫区动力舱14-17km，弹药库13-26km
而长门对纳尔逊免疫区动力舱16200码（14.8km）-20800码（19km），弹药库上16200码（14.8km）-25500码（23.3km）。
免疫区大小对比动力舱3km对4.2km，弹药库13km对8.5km
考虑误差，总的来说基本还是处于一个均势的水平吧
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延伸而来，以前没想过这个问题，也算是增进一下对这一时期甲弹水平的了解。
查看长门舰历可知，长门大改装是在1934年到1936年，此时早已经换了91弹了，所以88弹时一定是未改长门。
说纳尔逊是完全体其实也不算很准确，因为看具体穿深情况，此时纳尔逊的炮弹还未必赶得上更早之前的绿弹的水平。
关于计算使用的穿深表，纳尔逊使用的是1939年的官方穿深表，记载在ADM239/268上，这个之前吧里有一部分，缺了水平穿深的，不过胡德站上抄录了这部分所以就全了，注意胡德站抄录的部分好像出了点错，4B这个表本来是60度航向角（英国这个航向角的计算方式跟我们平时用的是反的，跟克努伯公式那个类似，平行航向时航向角计为90度），结果标记还是90度。
长门使用的是1925年研制的五号穿甲弹的穿深表，以及相应的战斗距离对防御板厚曲线，我这一贴
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已经发过，就不重复了。
关于这个穿深表有一点要说明一下，两方的穿深标准是不一样的，英国人的是穿透（perforation），跟弹道极限差不多，可能要更严格一些。日本人这个是头穿，日本的穿甲测试标准我这一贴
https://tieba.baidu.com/p/6992575489?pid=135364226387&cid=0#135364226387
发过，看描述达到英国的穿孔（penetration）都很勉强，所以要想比较势必涉及一个换算的问题。到了这个时候，实在没办法只能借助于91弹来换算了，o19和o16上有弹道极限的几个数据，而头穿会和装甲验收比较接近（验收垂直装甲时，定心带之后的部分未能穿入装甲板，验收水平装甲时，炮弹未能完整穿透装甲板，允许有碎块穿过）。经过论坛上的整理，410的91弹装甲验收弹速为弹道极限弹速的85%（不过这个是硬化甲的，也不免有误差）。
另外，穿深表无法直接对照装甲，所以需要一个转化的过程，所以借助美国经验式，通过分析穿深表与经验式在不同条件下的差异，以尽量保证结果的准确。
使用德式装甲叠加算法。
最后是剥被帽问题，这个对比中基本只有长门的装甲涉及到剥被帽效果，采用英国的结论，65度着角时无被帽击穿弹速为1210/1030=1.175倍，60度着角时无被帽击穿弹速为1090/980=1.11倍，假设变化量等比于角度变化量，最小到1倍为止。
总之最后这一折腾误差并不算小，免疫区5公里以下的差距应该可以视为没有差距。
长门和纳尔逊的装甲，纳尔逊是30磅（19mm）的船壳加上倾斜18度动力舱13寸（324mm）弹药库14寸（349）的侧舷，水平装甲动力舱3.75寸（93mm）叠加0.5寸（12mm）的背板，弹药库6.25寸（156mm）叠加0.5寸（12mm）的背板。
长门是305mm的主装加上45度倾斜三层25mm（太复杂了偷个懒用美式叠加成60算吧）的穹甲，上甲板25+25+19三层叠加，穹甲水平段动力舱25mm，弹药库51mm。
将英国穿深表上的数据结合旧炮的弹道进行整理，可以发现此时的英国16寸跟经验式所反映的甲弹关系还是很接近的，基本系数都在1.1-1.2之间浮动，总的来说提高着速和增大着角会让系数下降，装甲厚度对穿深的影响则很不明显。
由此计算英国16寸打长门，16200码落角11.55度存速528，以经验式系数1.2击穿305主装后存速215，以裸弹重817.4kg着角33.45度击中穹甲系数1.24（打均质甲没有更接近这个条件的了）时穿深59，基本符合
计算免疫区上限，20800码时存速483，落角17.69，以经验式系数1.15击穿一层25上甲板存速427，击穿第二层25存速363，击穿第三层19存速309，裸弹重817.4kg着角72.31度经验式系数1.15*1.27（按上面的正比计算的0.013*7.3+1.175）时正好击穿25。25500码时存速451，落角25.44，以经验式系数1.16击穿一层25上甲板存速414，击穿第二层25存速374，击穿第三层19存速342，裸弹重817.4kg着角64.56度经验式系数1.15*1.175（按上面65度的1.175）时正好击穿50。
所以可得长门对纳尔逊免疫区下限16200码，动力舱上限20800码，弹药库上限25500码。
计算纳尔逊对长门的免疫区，如上所述，套用穿深表上的经验式系数或是弹速时要除以0.85。对垂直装甲13km时存速525落角10.4击穿19mm船壳后存速519（经验式系数1，没有这个厚度和角度的均质装甲的数据，考虑无论取多少差距都不大所以直接取1），以经验式系数1.055（穿深表上着角28度对350甲时系数0.8967，除以0.85得到1.055）可以击穿18度的345主装。14km时存速510落角11.7击穿19mm船壳后存速504（同上取1），以经验式系数1.058（穿深表上着角30度对325甲时系数0.8996，除以0.85得到1.058）可以击穿18度的325主装。
可知免疫区下限动力舱14km弹药库13km。
对水平装甲，弹药库的距离已经超过25km了，弹道图上的数据没有那么远，但是金刚代设计水下防护时的资料中有26km的弹道数据如下
35度落角418存速，以经验式系数0.989（着角55度六寸甲附近经验式系数0.841，除以0.85得到0.989）击穿156mm的主水平后存速89，以经验式系数0.989（没有合适的装甲厚度，直接沿用了上面的系数）可以击穿14mm背板，基本正好。
17km存速470落角16度，以经验式系数0.874（1寸装甲76.5度着角时经验式系数0.763，这个角度小点装甲薄点差不多，除以0.85后等于0.874）击穿动力舱93mm的主水平后，存速103，以经验式系数0.874可以击穿10mm背板。
综上可知纳尔逊对88弹长门的免疫区动力舱14-17km，弹药库13-26km
而长门对纳尔逊免疫区动力舱16200码（14.8km）-20800码（19km），弹药库上16200码（14.8km）-25500码（23.3km）。
免疫区大小对比动力舱3km对4.2km，弹药库13km对8.5km
考虑误差，总的来说基本还是处于一个均势的水平吧
